| 铁岭发电厂一期工程4台300MW机组均为亚临界一次中间再热式自然循环汽包炉，运行时锅炉炉膛排渣量为总灰渣量的2%，细灰量为总灰渣量的75%，省煤器排灰量为总灰渣量的5%，灰水比(重量比)为1∶11。除灰系统采用了水力泵压式灰渣混除系统，灰浆通过渣浆泵、灰浆泵及管路排至灰渣泵房内的渣池内，最终通过灰渣泵和灰管路排送到距厂房2700m处的灰场。这种系统机械化程度较高，灰渣可迅速、连续可靠地排到储灰渣场，另外在运送过程中也不会产生灰渣飞扬现象，但其灰渣泵及灰渣管易被腐蚀和磨损。从目前机组运行的情况来看，尤其是锅炉的灰渣出口调节门磨损问题越来越受到人们的关注，如3号炉在168h试运期间，2号灰渣泵房内的灰渣泵出口调节门运行周期仅有4d，另外3台机组也存在同样的问题，严重时2d换一个调节门。
1 磨损的原因分析
铁岭电厂灰渣泵房内设有一灰渣浆池，用于集中并混合来自1、2号(或3、4号)锅炉房内的渣浆及省煤器灰斗处、除尘器室内、启动锅炉来的灰渣浆、灰水澄清器排污水和污水泵排水等，另设有3台250PN-I型的灰渣泵，其中1台运行，1台备用，1台检修备用，每台泵的流量为1040m3/h。灰渣通过2条?400的除灰管路排入灰场，2条管路一条运行，一条备用。除灰的水源为循环水排污水、灰场回水和工业水，由2台流量为800m3/h的低压水泵提供动力能源，此外还增设了3台流量为86m3/h的冲渣泵(2台运行，1台备用)作为补充。
当2台机组均在280～300MW负荷下运行时，锅炉燃煤量为185～195t/h，则排放总灰渣量为(煤的应用基灰分为34%)：1902.6t/h。
因1台灰渣泵流量为1040m3/h，若要完成输送上述灰水流量，则必须同时运行2台灰渣泵，通过调整灰渣泵出口调节门的开度来满足运行要求。从局部阻力角度分析，调节阀门的开度大小直接影响着流体对阀门的冲击力(见表1)。
表1 调节阀门开度的大小对局部阻力系数的影响
阀门开
度a/d |
8/8 |
7/8 |
6/8 |
5/8 |
4/8 |
3/8 |
2/8 |
1/8 |
| A开启/A总 |
1 |
0.948 |
0.856 |
0.740 |
0.600 |
0.466 |
0.215 |
0.159 |
局部
阻力ζ |
0.08 |
0.15 |
0.26 |
0.81 |
2.06 |
5.52 |
17.00 |
37.80 |
从以上数据可知泵出口调节门开度越小，其局部阻力系数越大，对其磨损越严重。由于灰渣泵出口调节门长期处于开启状态下运行，势必造成了其严重磨损。这也是灰渣泵出口门磨损的直接原因。
另外，铁岭发电厂采用了固态排渣炉，燃用的是铁岭次烟煤，该煤种灰分较大，在运行中特别容易结渣。由于燃烧工况的变化也将引起水冷壁结渣量的增加，致使排渣量随之增加，这些都间接的引起灰渣泵出口调节门的磨损。
2 解决措施
针对上述原因，提出以下解决措施：(1)在运行中尽最大可能减少结渣，如采用合适的过量空气系数、合理的风粉配比、控制炉内温度等。(2)提高碎渣机的性能，以减少灰渣颗粒的直径。(3)在灰渣泵上加装液力偶合器，以调节泵的转速，改变泵的出力。(4)对灰渣泵进行改型，以适应2台灰渣泵运行时流量减少的要求。方法之一就是车削叶轮外径。在假设叶轮车削前后泵效率基本不变的情况下，根据车削定律：
可算出车削后的叶轮外径D2a约为850mm原设计工况下，流量Q=1040m3/h，扬程H=882.6kPa，叶轮直径D＝900mm，功率N=570kW，每台泵在额定工况下所需流量Qa=951.3m3/h，由此可知D2a约为850mm。
通过核算，总阻力损失为325.6kPa，小于787.5kPa。因此，灰渣泵叶轮改为直径为850mm是可以满足除灰要求的。
3 改造后的效果
灰渣泵叶轮直径在?900mm时，电机运行电流为60A，当叶轮直径改为?850mm后，电机运行电流为42A，这样一年可为电厂节省厂用电费22.7万元。
叶轮直径为?900mm时，为满足泵量最小流量，每小时需补水300t，叶轮改造后，不再需要补水，因此1a可为电厂节省补水费用为55万元(每吨水按0.21元计)。
叶轮更换后可连续运行50d，按此情况计算，1a可节省10台以上的出口调节阀，若每台调节阀按2.4万元计算，每年可节省24万元。
综上所述，叶轮改造后1a可节省100多万元。
4 结论
灰渣泵设计流量偏大，造成出口调节门开度减小，而开度越小，磨损越严重。
当灰渣泵叶轮直径由900mm车削到850mm后，可解决泵出口调节门严重磨损问题，同时1d可节省约100多万元。 | | 
